ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО
ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

ДОНСКОЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

ЦЕНТР ДИСТАНЦИОННОГО ОБУЧЕНИЯ

Кафедра «Сервис и техническая эксплуатация автотранспортных средств»

Конструкция, расчет и потребительские свойства автомобилей

РАСЧЕТ МЕХАНИЗМОВ, СИСТЕМ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ АВТОМОБИЛЯ

Учебное пособие

6. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ТОПЛИВНОЙ СИСТЕМЫ ДИЗЕЛЯ

Задачи

      6.1. Определить время истечения топлива из форсунки Δt, если суммарная площадь сопловых отверстий f_с =0,45 мм², цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля V_цф=100мм³/цикл, коэффициент расхода топлива μ_ф=0,7, среднее давление впрыска топлива Р_ф=45МПа, среднее давление газа в цилиндре в период впрыска Р_ц=9,7 МПа, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³.

      6.2. Определить среднюю скорость истечения топлива через сопловые отверстия форсунки ω_ф, если диаметр соплового отверстия d_с=0,37 мм, число сопловых отверстий m=4, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля V_цф=98 мм³/цикл, коэффициент расхода топлива μ_ф=0,75, время истечения топлива Δt=0,0012 с.

      6.3. Определить цикловую подачу топливного насоса высокого давления V_цф( мм³/цикл), если часовой расход топлива 4-тактным восьмицилиндровым двигателем G=51,32кг/ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, частота вращения коленвала двигателя n=2600 мин^–1

      6.4. Определить число сопловых отверстий форсунки m, если цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля V_цф=98 мм³/цикл, диаметр соплового отверстия форсунки d_с=0,36 мм, коэффициент расхода топлива μ_ф=0,75, средняя скорость истечения топлива через сопловые отверстия ω_ф=258 м/с, время истечения топлива Δt=0, 0013 с.

      6.5. Определить полный ход плунжера секции топливного насоса S_пл, если удельный эффективный расход топлива 4-тактного шестицилиндрового двигателя g_е=220 г/кВт·ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2500 мин^–1, отношение хода плунжера S_пл к диаметру плунжера d_пл равно 1,5, то есть S_пл/d_пл=1,5, коэффициент подачи насоса η_н=0,75, коэффициент увеличения цикловой подачи К_ц=3,1, эффективная мощность двигателя N_e=245 кВт.

      6.6. Определить активный ход плунжера S_акт, если часовой расход топлива 4-тактного шестицилиндрового дизельного двигателя G_т=52 кг/ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³ , частота вращения коленчатого вала двигателя n=2600 мин^–1, коэффициент подачи насоса η_н=0,75, диаметр плунжера d_пл =8 мм.

      6.7. Определить диаметр соплового отверстия форсунки d_с , если часовой расход топлива 4-тактного восьмицилиндрового дизельного двигателя G_т=52 кг/ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³ , частота вращения коленчатого вала двигателя n=2500 мин^–1 , средняя скорость истечения топлива ω_ф=270 м/с, время истечения топлива Δt=0,0012 c, коэффициент расхода топлива μ_ф=0,72, число сопловых отверстий m=4.

      6.8.> Определить диаметр соплового отверстия форсунки d_с, если часовой расход топлива 4-тактного восьмицилиндрового дизельного двигателя G_т=52 кг/ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2500 мин^–1 , скорость истечения топлива ω_ф=258 м/с, время истечения топлива Δt=0,0012 c, коэффициент расхода топлива μ_ф=0,72, число сопловых отверстий m=4.

      6.9. Определить цикловую подачу топливного насоса высокого давления V_цф( мм³/цикл), если диаметр соплового отверстия форсунки d_с =0,38 мм, число сопловых отверстий m=4, средняя скорость истечения топлива ω_ф=250 м/с, время истечения топлива Δt=0,00114 с, коэффициент расхода топлива μ_ф=0,65.

      6.10. Определить среднее давление впрыска топлива форсункой Р_ф, МПа, если среднее давление газов в период впрыска Р_ц=10 МПа, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля V_цф=96 мм³/цикл, коэффициент расхода топлива μ_ф=0,72, суммарная площадь сопловых отверстий форсунки f_с=0,42 мм², время истечения топлива Δt=0,00115 с.

      6.11. Определить диаметр плунжера секции топливного насоса d_пл, мм, если эффективная мощность 4-тактного восьмицилиндрового дизельного двигателя N_e=250 кВт, удельный эффективный расход топлива g_e=220 г/кВт·ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, отношение S_пл/d_пл=1,6, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2600 мин^–1, коэффициент подачи насоса η_н=0,8, коэффициент увеличения цикловой подачи К^ц=3,0.

      6.12. Определить среднее давление газов Р_ц, МПа, если среднее давление впрыска топлива Р_ф=36 МПа, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля V_цф=97 мм³/цикл, коэффициент расхода топлива μ_ф=0,78, диаметр соплового отверстия форсунки d_с =0,38 мм, число сопловых отверстий m=4, время истечения топлива Δt=0,00114 с.

      6.13. Определить полную производительность секции топливного насоса V_н мм³/цикл, если часовой расход топлива 4-тактным восьмицилиндровым дизельным двигателем G_т=50,4 кг/ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2500 мин^–1, коэффициент подачи насоса η_н=0,85, коэффициент увеличения цикловой подачи К_ц=2,8.

      6.14. Определить коэффициент расхода топлива форсункой μ_ф, если диаметр соплового отверстия форсунки d_с =0,38 мм, число сопловых отверстий m=4, если часовой расход топлива 4-тактным восьмицилиндровым дизельным двигателем G_т=51кг/ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2550 мин^–1, средняя скорость истечения топлива ω_ф=264 м/с, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала Δψ=18°.

      6.15. Определить цикловую подачи форсунки за один рабочий ход четырехтактного восьмицилиндрового дизеля V_цф ( мм³/цикл), если часовой расход топлива G_т=51,26 кг/ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, время истечения топлива из форсунки t=0,00115 с, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала Δψ=18°.

      6.16. Определить продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала Δψ, если часовой расход топлива G_т=52 кг/ч, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход четырехтактного восьмицилиндрового дизеля V_ц=98,6 мм³/цикл, время истечения топлива Δt=0,00114 с, плотность топлива ρ_т =0,842 г/см³.

      6.17. Определить продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала Δψ, если часовой расход топлива G_т=50 кг/ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, число цилиндров двигателя i=8, суммарная площадь сопловых отверстий форсунки f_с=0,42 мм², коэффициент расхода топлива μ_ф=0,68, средняя скорость истечения топлива ω_ф=268 м/с.

      6.18. Определить суммарную площадь сопловых отверстий форсунки f_с, если часовой расход топлива 4-тактного восьмицилиндрового дизельного двигателя G_т=53 кг/ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2450 мин^–1 , коэффициент расхода топлива форсункой μ_ф=0,76, средняя скорость истечения топлива ω_ф=270 м/с, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала Δψ=20°.

      6.19. Определить диаметр соплового отверстия форсунки d_c, если часовой расход топлива 4-тактного восьми цилиндрового дизельного двигателя G_т=53 кг/ч, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2500 мин^–1 , коэффициент расхода топлива форсункой μ_ф=0,74, средняя скорость истечения топлива из форсунки ω_ф=268 м/с, продолжительность подачи топлива форсункой в градусах поворота коленвала Δψ=18°, число сопловых отверстий m=4.

      6.20. Определить продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала Δψ, если суммарная площадь сопловых отверстий f_с =0,38 мм², цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход V_цф=97 мм³/цикл, коэффициент расхода топлива форсункой μ_ф=0,76, среднее давление впрыска топлива Р_ф=40 МПа, среднее давление газа в цилиндре в период впрыска Р_ц=9,8 МПа, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, частота вращения коленчатого вала дизельного двигателя n=2600 мин^–1.

      6.21. Определить среднюю скорость истечения топлива через сопловые отверстия форсунки ω_ф>, если диаметр соплового отверстия d_c=0,38 мм, число сопловых отверстий m=4, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля V_цф=99 мм³/цикл, коэффициент расхода топлива форсункой μ_ф=0,77, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала Δψ=19°, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2650 мин^–1.

      6.22. Определить число сопловых отверстий m, если диаметр соплового отверстия форсунки d_c=0,375 мм, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля V_цф=97 мм³/цикл, коэффициент расхода топлива форсункой μ_ф =0,78, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала Δψ=17,5°, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2550 мин^–1, средняя скорость истечения топлива через сопловые отверстия ω_ф=266 м/с.

      6.23. Определить число сопловых отверстий m, диаметр соплового отверстия форсунки d_c=0,372 мм, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля V_цф=99 мм³/цикл, коэффициент расхода топлива форсункой μ_ф=0,8, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала Δψ=18,5°, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2590 мин^–1, плотность топлива ρт=0,842 г/см³, разность давлений в камере сгорания ΔР=Р_ф–Р_Ц=30,5 МПа.

      6.24. Определить разность давлений в камере сгорания дизеля ΔР=Р_ф–Р_Ц, плотность топлива ρ_т=0,842 г/см³, диаметр соплового отверстия форсунки d_c=0,37 мм, число сопловых отверстий m=4, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля V_цф=98 мм³/цикл, коэффициент расхода топлива форсункой μ_ф=0,78, продолжительность подачи топлива форсункой в градусах поворота коленчатого вала Δψ=18,5°, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2580 мин^–1.

О ПОСОБИИ            НАЗАД            ВПЕРЕД            СОДЕРЖАНИЕ            СПИСОК ПОСОБИЙ