Лабораторная работа № 4а
КОРРЕКЦИЯ САУ АМПЛИТУДО-ФАЗО-ОПЕРЕЖАЮЩИМИ
ЗВЕНЬЯМИ ПЕРВОГО ПОРЯДКА
Цель работы: показать достоинства и недостатки последовательной коррекции систем управления амплитудо-фазо-опережающим (АФО) звеном первого порядка.
Программа работы
1. Создать новый проект. Разместить на поле проекта структурную схему модели, состоящую из 3 звеньев: интегрирующего, инерционно-форсирующего и инерционного звена второго порядка, а также – одного последовательного корректирующего звена (звено 4) (рис.1). Ввести параметры звеньев в соответствии с вариантом задания (табл.2).
2. Снять частотные характеристики модели разомкнутой САУ, и переходную характеристику модели замкнутой САУ. Записать полученные значения прямых и косвенных показателей качества.
3. Определить параметры корректирующего звена (показатель глубины коррекции ? и величину диапазона коррекции Т), необходимые для получения нужных значений показателей качества САУ. Снять частотные и переходную характеристики модели разомкнутой САУ. Замкнуть обратную связь САУ, снять частотные и переходную характеристики модели замкнутой САУ. Сравнить полученные значения показателей качества: корневых, прямых и косвенных.
4. Сформулировать выводы о проделанной работе.
Рис.1. Структурная схема исследуемой модели в программе Classic 3
Указания к выполнению работы
К п.1. Необходимые передаточные функции звеньев представлены в таблице 1.
Передаточные функции некоторых типовых звеньев
Таблица 1
Интегрирующее |
Инерционно-форсирующее |
Инерционное 2 порядка |
|
|
|
В параметрах корректирующего звена (звено 4, рис.1) следует ввести единицу в числителе и в знаменателе (т.е. единичный коэффициент передачи).
К п.2. Оценка прямых показателей качества в данном случае должна производиться только на замкнутой САУ по её переходной характеристике. Косвенные же показатели – запасы по модулю и фазе, частота среза и т.п. – определяются по ЛЧХ, снятым на разомкнутой САУ.
К п.3. Возможности АФО КУ:
- улучшают запасы устойчивости, в частности, запас по фазе;
- улучшают свойства системы в высокочастотной области, в частности, позволяют сократить время переходного процесса (повысить быстродействие).
Недостатком АФО коррекции является то, что при наличии ВЧ шума могут возникнуть определенные проблемы за счет его усиления.
Передаточная функция применяемого АФО звена
.
Определение параметров КУ является процедурой синтеза, в данном случае – синтеза АФО КУ, который проводится в следующей последовательности:
1. По ЛЧХ нескорректированной системы определяются реальные частота среза и запас по фазе , и сравниваются с желаемыми и . Целью является определение необходимого фазового сдвига , создаваемого КУ, по соотношению
,
где – нескорректированное значение фазы на требуемой частоте среза .
2. По полученной величине коррекции определяется глубина коррекции
.
3. Чтобы обеспечить пересечение ЛАЧХ скорректированной САУ уровня 0дБ на частоте , рассчитывается дополнительный коэффициент усиления . Расчет осуществляется по выражению
.
4. Значение Т определяется из условия, что максимальный фазовый сдвиг, создаваемый КУ, имеет место на частоте , то есть посередине между частотами, соответствующими полюсу и нулю. Учитывая, что , можно записать .
На этом процедуру синтеза АФО звена считают завершённой.
Варианты заданий
Таблица 2
№ |
Постоянная времени T1 |
Постоянная времени T2 |
Постоянная времени T3 |
Коэфф-т
передачи kИ |
Показатель
колебательности |
-
|
0.438 |
0.012 |
0.070 |
20.601 |
0.1 |
-
|
0.678 |
0.763 |
0.755 |
53.062 |
0.2 |
-
|
0.472 |
0.408 |
0.698 |
83.292 |
0.3 |
-
|
0.950 |
0.673 |
0.181 |
94.139 |
0.4 |
-
|
0.169 |
0.131 |
0.643 |
90.716 |
0.5 |
-
|
0.045 |
0.102 |
0.100 |
27.011 |
0.6 |
-
|
0.120 |
0.182 |
0.772 |
68.335 |
0.7 |
-
|
0.557 |
0.514 |
0.307 |
47.558 |
0.8 |
-
|
0.219 |
0.741 |
0.012 |
14.073 |
0.9 |
-
|
0.810 |
0.070 |
0.763 |
85.319 |
1 |
-
|
0.986 |
0.755 |
0.438 |
52.437 |
0.1 |
-
|
0.863 |
0.698 |
0.678 |
22.599 |
0.2 |
-
|
0.917 |
0.181 |
0.472 |
68.381 |
0.3 |
-
|
0.674 |
0.643 |
0.950 |
39.647 |
0.4 |
-
|
0.104 |
0.219 |
0.169 |
71.886 |
0.5 |
-
|
0.070 |
0.810 |
0.045 |
40.086 |
0.6 |
-
|
0.755 |
0.986 |
0.120 |
88.419 |
0.7 |
-
|
0.698 |
0.863 |
0.557 |
55.893 |
0.8 |
-
|
0.181 |
0.917 |
0.219 |
89.968 |
0.9 |
-
|
0.643 |
0.435 |
0.810 |
85.771 |
1 |
-
|
0.722 |
0.674 |
0.438 |
60.706 |
0.1 |
-
|
0.516 |
0.479 |
0.678 |
51.289 |
0.2 |
-
|
0.126 |
0.350 |
0.472 |
94.159 |
0.3 |
-
|
0.705 |
0.119 |
0.950 |
63.47 |
0.4 |
-
|
0.286 |
0.045 |
0.169 |
72.774 |
0.5 |
-
|
0.111 |
0.520 |
0.045 |
55.091 |
0.6 |
-
|
0.894 |
0.057 |
0.120 |
67.414 |
0.7 |
-
|
0.029 |
0.104 |
0.557 |
52.959 |
0.8 |
-
|
0.216 |
0.070 |
0.219 |
15.592 |
0.9 |
-
|
0.207 |
0.755 |
0.810 |
4.121 |
1 |